摘要 產水問題是制約四川盆地川中地區上三疊統須家河組低滲透砂巖氣藏高效開發的關鍵問題。為給生產現場形成有效防水、治水技術提供理論依據，開展了儲層產水機理研究，通過壓汞、巖樣氣驅水實驗及微觀可視模型開發物理模擬實驗，揭示了儲層高含水及產水機理。結果表明：須家河組低滲透砂巖氣藏儲層微細孔喉發育，微細喉道對氣相的毛細管阻力大，成藏過程中，當含水飽和度降低到40％～50％后，成藏動力不足以克服毛細管阻力使氣相進入更微細的喉道及其控制的孔隙中，決定了儲層高原始含水飽和度的特征；低滲透儲層氣水呈互封狀態后，在開發過程中氣體彈性膨脹推動較大孔喉處及其控制的孔隙內水相成為可動水，這就是儲層產水的主要原因；水封氣能量、可動水飽和度及生產壓差控制了儲層的產水特征。該研究成果對于降低氣井產水風險，提高單井產量具有重要的指導作用。

關鍵詞  四川盆地  川中地區  晚三疊世  低滲透砂巖氣藏  儲集層  孔隙  結構  產水機理  可動水

四川盆地上三疊統須家河組低滲透砂巖氣藏儲層含水飽和度高，氣井普遍產水，氣井過量產水導致氣井產能迅速下降^[1]。認識氣藏產水機理，建立氣藏產水特征預測方法和技術手段，對于合理制訂開發方案，提高單井產量，增加氣藏開發效果，降低開發成本具有重要意義。目前，對于須家河組低滲透砂巖氣藏氣水分布特征及控制因素有了一定的認識^[2-5]，但氣藏產水機理及如何預測氣井產水特征還是一個尚未解決的關鍵問題。筆者在明確儲層微觀孔隙結構特征的基礎上，通過巖樣氣驅水實驗及微觀可視模型開發物理模擬實驗，揭示了儲層高含水飽和度的機理及產水機理。

1 儲層特征

川中地區構造平緩，一般地層傾角為1°～3°，構造受力總體較弱，須家河組氣藏是發育于平緩構造背景下的巖性氣藏，無明顯的邊底水。裂縫總體不發育，僅在局部井區和層段見有裂縫，多分布于致密層段。須家河組儲層具有中-低孔隙度、低-特低滲透率、高含水飽和度特征。孔隙度為0．5％～l5．55％，滲透率為0．001～5．0 mD，含水飽和度在40％以上^[6-9]。

2 儲層高含水機理

2．1 儲層微細孔喉發育

巖樣壓汞測試結果表明，須家河組低滲儲層孔喉細小，微孔喉發育。儲層滲透率越低，小于0．1 μm的微喉道控制的孔隙體積比例越高(圖1)。對于覆壓滲透率為0．1 mD左有的儲層，由小于0．1 μm的喉道控制的孔隙體積在30％以上，對滲流能力起主要貢獻作用的是0．5～1μm之間的喉道。覆壓滲透率0．01mD左右的儲層，由小于0．1μm的喉道控制的孔隙體積在45％～75％之間，對滲流能力起主要貢獻作用的是0．1～0．5μm之間的喉道。

2．2 微細孔喉控制高含水飽和度

成藏中的油氣二次運移過程中，當氣泡的直徑大于儲集層的有效喉道直徑時，毛細管阻力的作用使得后續氣泡逐漸連成氣絲，直到水動力同浮力的合力能夠克服毛細管阻力時，氣絲才開始運移^[10]。喉道半徑小于0．2μm后，隨著喉道半徑的減小，毛細管阻力快速上升。喉道半徑越小，氣相越難以進入其控制的孔隙內。

應用離心機對飽和地層水的巖樣進行離心實驗，得到不同離心力下的殘余水飽和度，模擬成藏過程中不同成藏動力下的束縛水飽和度，揭示不同尺寸孔喉對水相的束縛作用。實驗過程中，離心力大小從50psi(1 psi=6．895 kPa)逐步增大到300 psi。不同離心力離心后的巖樣含水飽和度如圖2所示。在飽和水狀態下，50 psi離心力能讓含水飽和度降低5％～50％。這是由于較大喉道及其控制的孔隙內的水相更容易被驅替出。隨著含水飽和度的降低，相同離心力增加幅度下含水飽和度的降低幅度越來越小。從毛細管力計算公式可看出，孔喉半徑越小，控制的束縛水飽和度越高，0．1 μm的孔喉控制的含水飽和度高達50％，而且滲透率小于0．05 mD的巖心，0．1μm的喉道控制的含水飽和度均高于50％。這表明儲層微孔喉發育是該區須家河組儲層原始含水飽和度高的主要原因。

3 儲層產水機理 

3．1 微觀機理  

微觀模型含水狀態下開發物理模擬實驗表明，對于低滲透砂巖氣藏來講，由于水相一般為潤濕相，主要分布在微細孔喉內及巖石表面，氣體賦存在孔隙內，含水微細孔喉包圍控制孔隙體，形成氣水互封的狀態(圖3)。開發過程中，氣相產出要突破孔喉處水相的束縛作用。

氣藏開發過程中，隨著儲層壓力逐步下降，壓力降傳導到孔隙內的氣體時，氣體體積迅速膨脹，對孔隙表面水相進行擠壓，并對微細孔喉處的水相產生推動力，這種推動力只要大于某一微細孔喉處的毛細管力束縛，則這部分微細孔喉處及其控制的孔隙內的殘余水就會被推動，從而運移產出成為可動水(圖4)。另一方面，開發過程遠遠快于成藏過程，因而開發過程中驅替壓力梯度大于成藏過程中的驅替壓力梯度，故成藏過程中部分末被驅出的水相可以在開發過程被驅替出，成為可動水。對于須家河組氣藏而言，由于微細孔喉發育，殘余水飽和度較高，衰竭式開發過程中壓力梯度大，因而可動水產出量較大，嚴重影響氣藏產能。

3．2  宏觀機理

對須家河組2塊低滲透巖樣進行了不同壓力梯度下氣驅飽和水巖樣實驗，在初始高含水飽和度階段，隨著驅替壓力梯度的增大，殘余水飽和度降低緩慢，主要是由于氣相飽和度小于20％，不能產生連續氣相運移。隨著驅替壓力梯度的進一步增大，氣相飽和度逐步增加，達到臨界含氣飽和度20％后，形成連續運移，這時氣相運移進入大喉道及其控制的孔隙中，使得含水飽和度快速降低。當含水飽和度降低到50％后，氣相進入更細小的喉道及孔隙的難度加大，驅替壓力梯度的增加導致含水飽和度緩慢降低(圖5)。須家河組低滲透砂巖氣藏儲層含水飽和度在40％～60％之間，高于束縛水飽和度，存在0～20％的可動水飽和度。驅替壓力梯度越大，水相越容易動用。

為了進一步研究儲層產水的宏觀機理，開展了兩種氣水狀態下的物理模擬實驗和數值計算。一種是氣水分異明顯的儲層，一種是氣水互封狀態下的儲層再，對比分析水封氣狀態及氣、水能量對儲層產水的影響規律。結果表明，對于氣水分異明顯的低滲儲層，由于水相彈性膨脹能力小，且儲層滲透率低，儲層產水量很小，而且水體倍數對其影響也很小，對于氣體產能影響不大，可以忽略不計。對于氣水互封的儲層，采氣過程中巖心的水侵量達到了0．2 PV，會嚴重影響氣體產能，可見氣水存在關系對于氣井產水有重要影響。圖6是不同水封氣量下氣井開發過程中的水侵動態數值計算結果，發現水封氣能量越高，儲層越容易產水；隨可動水飽和度增加(對于束縛水飽和度一定的儲層，即原始含水飽和度增加)，氣井開發過程中的水侵量顯著增加，南不含水封氣到0．1 PV水封氣，對應的水侵量由0增加到近0．12 PV，嚴重影響氣井產能。由此可見，低滲儲層產水量主要受到兩方面的宏觀因素控制：一是水封氣能量大小，二是可動水飽和度高低。

4 結論

1)須家河組低滲透砂巖儲層孔喉細小，微孔喉發育，小于0．1μm的微孔喉控制的孔隙體積比在30％以上；微孔喉毛細管阻力大，氣相難以進入其控制的孔隙內，導致儲層高原始含水飽和度。

2)低滲透砂巖儲層氣水成互封狀態，衰竭式開發過程中，驅替壓力梯度大，氣體膨脹推動較大孔喉處及其控制的孔隙內水相成為可動水，是產水的主要原因。

3)儲層產水特征主要受控于水封氣能量、可動水飽和度及生產壓差。

參考文獻

[1] 鐘兵，楊洪志，徐偉，等．川中地區上三疊統須家河組氣藏開發有利區評價與優選技術[J]．天然氣工業，2012，32(3)：62-64．

[2] 郝國麗，柳廣弟，謝增業，等．川中地區須家河組致密砂巖氣藏氣水分布模式及影響因素分析[J]．天然氣地球科學，2010，21(3)：427-434．

[3] 樊茹，邵輝，賈愛林，等．川I中廣安須家河氣藏氣、水分布[J]．石油與天然氣地質，2009，30(6)：732-739．

[4] 田冷，何順利，劉勝軍，等．廣安地區須家河組氣藏氣水分布特征[J]．天然氣工業，2009，29(6)：23-26．

[5] 郝國麗，柳廣弟，謝增業，等．廣安氣田上三疊統須家河組致密砂巖儲層氣水分布特征[J]．中國石油大學學報：自然科學版，2010，34(3)：1-7．

[6] 趙文智，王紅軍，徐春春，等．川I中須家河組天然氣藏大范圍成藏機理與富集條件[J]．石油勘探與開發，2010，37(2)：146-157．

[7] 張勝斌，王琪，李小燕，等．川中南河包場須家河組砂巖沉積成巖作用[J]．石油學報，2009，30(2)：225-231．

[8] 卞從勝，王紅軍，尹平，等．廣安氣田須家河組天然氣大面積成藏的條件[J]．天然氣工業，2009，29(6)：18-22．

[9] 謝武仁，謝增業，楊威，等．川中廣安氣田須家河組儲集特征及對油氣分布的影響[J]．天然氣地球科學，2009，20(2)：204-210．

[10] 杜尚明，胡光燦，李景明．天然氣資源勘探[M]．北京：石油工業出版社，2004：84-95．

本文作者：高樹生  侯吉瑞   楊洪志  熊偉  胡志明

作者單位：中國石油勘探開發研究院廊坊分院   中國石油大學(北京)    中國石油西南油氣田公司勘探開發研究院